图示多跨梁由AC和CD铰接而成，自重不计。已知：q=10kN/m，M=40kN·m，F=2kN作用在AB中点，且θ=45°，L=2m。则支座D的约束力为（）
A.FD=10kN（↑）
B.FD=15kN（↑）
C.FD=40.7kN（↑）
D.FD=14.3kN（↓）
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图示多跨梁由AB和BC铰接而成，自重不计。已知：FP=40kN，作用在销钉B上，qA=20kN/m，L1=6m，L2=8m。则支座A的约束力为（）
A.FA=40kN（↑）
B.FA=60kN（↑）
C.FA=20kN（↓）
D.FA=100kN（↑）
图示组合梁由AC和CD铰接而成。已知：q=5kN/m，力偶矩M=20mkN，AC＝CD＝2m，不计梁重。则支座D的约束力大小为（）
A.FD=0
B.FD=10kN
C.FD=20kN
D.FD=30kN
均质圆盘重60kN，置于墙和水平梁AE的末端E点上，梁AE自重不计，已知：q=7kN/m，AB=6m，BE=2m，α=45°。摩擦不计。则圆盘D处的约束力为（）
A.
B.
C.
D.
支架如图，D、E、H处均为铰接，各杆自重不计，杆CD在C搁置于光滑水平面上。已知：AH=HB=2L，CH=HD=HE=L，若悬一重FP的物块。则支座C的约束力为（）
A.FC=4FP/3（↑）
B.FC=4FP/3（↓）
C.FC=FP（↑）
D.FC=FP（↓）
图示构架由三杆铰接而成，各杆自重不计。已知：铅垂力FP和一水平力F，尺寸L。则支座C的约束力为（）
A.FCx=F（←）；PB=（FP·tanθ+F）/（2·tanθ）（↓）
B.FCx=F（→）；PB=（FP·tanθ+F）/（2·tanθ）（↑）
C.FCx=F（→）；PCy=（FP·tanθ-F）/（2·tanθ）（↑）
D.FCx=F（←）；PCy=（FP·tanθ-F）/（2·tanθ）（↓）
图示结构，A为固定铰链，B处为光滑平面，三杆AG、CE、BH自重不计。已知：F1=F2=100N，L=5m。则支座B的约束力为（）
A.FB=200N（↓）
B.FB=200N（↑）
C.FB=100N（↓）
D.FB=300N（↓）
三杆AB、AC及DEH用铰链连接如图。已知：AD＝BD＝0.5m，E端受一力偶作用，其矩M=1kN·m。则支座C的约束力为（）
A.FC=0
B.FC=2kN（→）
C.FC=2kN（←）
D.FC=1kN（→）
平面构架由直杆AC、AD及直角折杆BED在A、B、D处用铰链连接而成，已知：F=2kN，各构件自重不计。则固定端C的约束力偶为（）
A.
B.
C.
D.
图示平面构架，由直角杆ABC与杆BD、CE铰接而成，各杆自重不计。已知：均布载荷为q，尺寸为a。则支座E的约束力为（）
A.FEx=0，FEy=3q·a/2（↓）
B.FEx=0，FEy=3q·a/2（↑）
C.FEx=0，FEy=5q·a/2（↓）
D.FEx=0，FEy=5q·a/2（↑）
图示多跨梁由AC和CB铰接而成，自重不计。已知：q=20kN/m，L=0.3m。则支座B的约束力为（）
A.FB=5.4kN（↓）
B.FB=6kN（↑）
C.FB=4.5kN（↑）
D.FB=2kN（↑）
最新试题
已知一个单摆的悬挂点做强迫竖直小振动，此单摆由长为L的无质量杆和杆端的质点组成，假设单摆摆角振幅很小，，记，设满足初始条件为，，则系统共振时的摆角所满足的运动微分方程的精确到一级的近似解为（）。
质点以恒定速率v沿图示的半径为R的圆形轨道运动，用图所示的极坐标表示的质点在位置时的径向速度分量为（）。
半径为b的小圆柱在一个较大的半径为a的圆柱内部纯滚动，如外面的圆柱围绕它的轴（固定轴）以角速度Ω转动，两圆柱的轴所在的平面以角速度ω绕固定轴转动，设Ω，ω都是正的，则小圆柱的角速度为（）。
下面关于合成运动的加速度合成定理的论述正确的是（）。
刚体平面运动某瞬时，平面图形的瞬心一般（）。
点的合成运动分析时，首先要确定（）。
某瞬时刚体绕通过坐标原点的某轴转动，刚体上一点M1（1，0，1）的速度大小为v1=4，它与x轴所成的角α1=45°；另一点M2（3，4，0）的速度与x轴成α2角，且cosα2=-0.8。则此刻刚体上M2点的速度的大小为（）。
半径为R、质量为M的水平均质圆盘可绕通过其中心的铅垂轴无摩擦地转动。质量为m的人按（a为常量）的规律沿圆盘的边缘走动，开始时两者都是静止的，则人走动后圆盘的角速度为（）。
选择动点、动系的一般原则是（）。
牵连点可以在（）上。